T2紫铜薄板球冠阵列微结构胀形工艺研究(湖北宜昌紫铜止水板)

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本文导读目录：

1、T2紫铜薄板球冠阵列微结构胀形工艺研究

2、湖北宜昌紫铜止水板

3、紫铜红冲

T2紫铜薄板球冠阵列微结构胀形工艺研究

　　【摘要】：近年来,金属薄板和薄壁零件大量应用在微电子和微机电系统产品中,对微型冲压件的需求量急剧增加。

　　传统的塑性成形设备和工艺方法在微冲压件尺寸更小、结构更复杂、成形质量要求更高时已不能满足需要。

　　随着数值模拟、辅助物理场、新设备、无模或软模成形等技术的发展应用,金属薄板微冲压技术得到快速深入的发展。

　　本文旨在通过单向微拉伸实验获得T2紫铜薄板力学性能参数,通过数值模拟分析优化工艺方案,采用微胀形工艺成形T2紫铜薄板球冠阵列微结构件,并通过质量分析等获得最优工艺路线。

　　开展T2紫铜薄板单向微拉伸实验,研究热处理温度、薄板厚度对其力学性能的影响规律。

　　在350750℃条件下对20100m板厚试样分别进行热处理,然后进行微拉伸实验,结果表明,随着热处理温度升高,T2紫铜薄板屈强比先减小后增大,550℃时薄板具有较高的均匀延伸率,塑性变形能力较强;随着板厚的增加,T2紫铜薄板屈强比不断减小,板厚100m的T2紫铜薄板在热处理温度550℃时均匀延伸率最大,塑性变形能力较强。

　　进行T2紫铜薄板球冠阵列微结构件微胀形过程数值模拟,研究圆角半径、阵列形状、薄板厚度对微胀形过程影响规律。

　　结果表明,凸凹模倒圆角R0.1可以减小应力集中和最大减薄量,提高塑性变形均匀性;球冠微结构阵列圆心距2.5mm时,微胀形件球冠微结构阵列侧壁、交汇点、交汇边应力、应变值和板材减薄程度较小;随着板材厚度增加,微胀形件球冠微结构阵列侧壁、交汇点、交汇边处应力、应变值减小。

　　所以对凸凹模加工球冠微结构阵列交汇点、交汇边采用倒圆角R0.1优化处理,微胀形件阵列圆心距采用2.5mm。

　　研究T2紫铜薄板球冠阵列微结构件微胀形变形行为,分析热处理温度、薄板厚度对微胀形影响规律。

　　结果表明,微胀形件侧壁减薄率最大,球冠微结构阵列交汇边减薄率小于阵列交汇点,中心球冠底部减薄率最小;随着热处理温度升高,微胀形件侧壁、球冠微结构阵列交汇点、交汇边、中心球冠底部减薄率先减小后增大,温度较高时壁厚减薄较小、分布较均匀,成形质量更高;随着板材厚度减小,微胀形件侧壁破裂越严重,成形质量降低;热处理温度为550℃、板厚100m时微胀形件壁厚分布最均匀,成形质量最好;微胀形件侧壁凸模圆角处减薄最严重,热处理温度350℃时凸模圆角处最大减薄率达56.5%。

　　开展T2紫铜薄板球冠阵列微结构件超声振动辅助微胀形实验,研究软模、振动保压时间、薄板厚度对微胀形影响规律。

　　结果表明,超声振动辅助软模微胀形工艺成形球冠微结构阵列贴膜性更好,成形高度提高11.66%,壁厚分布更加均匀,板厚20m、40m微胀形件侧壁破裂情况得到改善,显著提高了T2紫铜薄板的成形极限,质量明显优于传统微胀形工艺。

　　微胀形件在热处理温度550℃、板厚100m、振动保压时间80s时成形质量最好。

湖北宜昌紫铜止水板

　　由于塑料和橡胶的撕裂强度比拉伸强低3-5倍，止水带一旦被破或撕裂时，不需很大外力，裂口就会扩大，所以在止水带和混凝土浇捣过程中，应注意方法和浇捣压力，以免止水带被破，影响止水效果，具体注意事项如下：。

　　3、固定止水带的方法有：利用附加钢筋固定、专用卡具固定、铅丝和模板固定等，如需穿孔时，只能选在止水带的边缘区，不得损伤其他部位。

　　4、止水带不得长时间露天曝晒，防止雨淋，勿与污染性强的化学物质接触。

　　5、在运输和施工中，防止机械、钢筋损伤止水带。

　　（2）将混合均匀的纤维混凝土均匀铺设在防水层上，使用平板振捣器进行轻缓振捣，振捣时间应达20s左右，直到无可见孔洞为止。

　　其次，设置几道止水铜片问题，对于低坝和50m以下中坝可以只采用一道底部止水。

　　中坝及100m以下高坝宜设置底、顶部两道止水。

　　100m以上的高坝宜选用底、顶部两道止水，或底、中、顶部三道止水。

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