双相不锈钢焊接工艺的制作方法(2507双相钢板 厂家直销)
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本文导读目录：
双相不锈钢焊接工艺的制作方法
本发明包括打底和填充盖面的焊接(1)采用99.99％氩气惰性气体保护，进行手工钨极氩弧焊打底焊接包括如下工艺步骤a、选用的电源为松下TSP-300型手工/氩弧焊机，电源极性为直流正接，熔池保护气体为99.99％氩气，流量为10-18升/分钟，背保护气体为99.99％氩气，氩弧焊丝为林肯LNT44622.0，AWSA5.9ER2209，钨极为钍钨极2.4，ANSI/AWSA5.12-92，焊接位置为水平固定，壁厚为8-10毫米，接头形式为对接V型接口，坡口角度为605，钝边为0-1.5毫米，间隙为3-5毫米；b、将组对好的工件水平固定于焊架上，密封管口只留进出气口，管内通氩气作背保护气体3-5分钟，气体流量为5-10升/分钟；c、持证焊工进行打底焊接，电流为70-90安培，电压为11-13伏特，焊接速度为30-50毫米/分钟，继续通背保护气体；d、整圈焊完后进行第二层热焊，电流为105-150安培，电压为13-18伏特，焊接速度为75-130毫米/分钟，熔池保护气体流量为10-15升/分钟，控制层间温度≤150℃；e、第二层焊完后，继续通背保护气体；(2)采用80％氩气加20％二氧化碳气体保护进行半自动填充盖面焊接包括如下工艺步骤a、选用的电源为松下KRII-350型二氧化碳焊机，电源极性为直流反接，熔池保护气体为80％氩气+20％二氧化碳，背保护气体为99.99％氩气，药芯焊丝为林肯Cor-A-RostaP44621.2，AWSA5.22E2209T1-4；b、测量已打底热焊完毕的焊缝温度，保持层间温度≤150℃；c、持证焊工进行填充焊接，电流为140-180安培，电压为23-29伏特，焊接速度为140-210毫米/分钟，熔池保护气体流量为15-20升/分钟，管内通氩气作背保护气体直至结束焊接或填充至10毫米厚，控制层间温度≤150℃；d、填充焊接完毕后进行盖面焊接，电流为130-160安培，电压为23-27伏特，焊接速度为170-230毫米/分钟，熔池保护气体流量为15-20升/分钟，控制层间温度≤150℃。
1.一种双相不锈钢焊接工艺，包括打底和填充盖面的焊接，其特征是(1)采用99.99％氩气惰性气体保护，进行手工钨极氩弧焊打底焊接包括如下工艺步骤a、选用的电源为松下TSP-300型手工/氩弧焊机，电源极性为直流正接，熔池保护气体为99.99％氩气，流量为10-18升/分钟，背保护气体为99.99％氩气，氩弧焊丝为林肯LNT44622.0，AWSA5.9ER2209，钨极为钍钨极2.4，ANSI/AWSA5.12-92，焊接位置为水平固定，壁厚为8-10毫米，接头形式为对接V型接口，坡口角度为605，钝边为0-1.5毫米，间隙为3-5毫米；b、将组对好的工件水平固定于焊架上，密封管口只留进出气口，管内通氩气作背保护气体3-5分钟，气体流量为5-10升/分钟；c、持证焊工进行打底焊接，电流为70-90安培，电压为11-13伏特，焊接速度为30-50毫米/分钟，继续通背保护气体；d、整圈焊完后进行第二层热焊，电流为105-150安培，电压为13-18伏特，焊接速度为75-130毫米/分钟，熔池保护气体流量为10-15升/分钟，控制层间温度≤150℃；e、第二层焊完后，继续通背保护气体；(2)采用80％氩气加20％二氧化碳气体保护进行半自动填充盖面焊接包括如下工艺步骤a、选用的电源为松下KRII-350型二氧化碳焊机，电源极性为直流反接，熔池保护气体为80％氩气+20％二氧化碳，背保护气体为99.99％氩气，药芯焊丝为林肯Cor-A-RostaP44621.2，AWSA5.22E2209T1-4；b、测量已打底热焊完毕的焊缝温度，保持层间温度≤150℃；c、持证焊工进行填充焊接，电流为140-180安培，电压为23-29伏特，焊接速度为140-210毫米/分钟，熔池保护气体流量为15-20升/分钟，管内通氩气作背保护气体直至结束焊接或填充至10毫米厚，控制层间温度≤150℃；d、填充焊接完毕后进行盖面焊接，电流为130-160安培，电压为23-27伏特，焊接速度为170-230毫米/分钟，熔池保护气体流量为15-20升/分钟，控制层间温度≤150℃。
3.据权利要求1所述的双相不锈钢焊接工艺，其特征是管壁厚度为18-22毫米时，填充电流140-180安培，电压23-28伏特，焊接速度180-240毫米/分钟。
2507双相钢板 厂家直销
2507不锈钢在适宜固溶处理后，此钢的显微组织有比较理想的α/γ之比约为50/50的双相结构。
当固溶温度在1050℃以上时，随温度升高，钢中铁素体相数量会有所增加，但由于含氮量高，在1300℃以下钢的相比例不会有显著改变。
此钢若不经不同温度时效（或受热的影响），在α+γ基体上会有γ2形成和δ、χ、R、α`金属间相和Cr2N等氧化物析出，由于钢中的碳含量低（一般在0.01%-0.02%），因此钢中一般没有碳化物存在。
一、2507双相不锈钢管的室温力学性能：。
二、2507双相不锈钢板在室温200℃的力学性能：。
外径壁厚δb/MPaδ0.2/MPaδ5/%硬度（HV)。
323.9mm4.57mm85866245270。
EURONORM:1.4410-X2CrNiMoN25.7.4。
DIN/EN1.4410、ASMESA-240。
2507不锈钢在适宜固溶处理后，此钢的显微组织有比较理想的α/γ之比约为50/50的双相结构。
当固溶温度在1050℃以上时，随温度升高，钢中铁素体相数量会有所增加，但由于含氮量高，在1300℃以下钢的相比例不会有显著改变。
此钢若不经不同温度时效（或受热的影响），在α+γ基体上会有γ2形成和δ、χ、R、α`金属间相和Cr2N等氧化物析出，由于钢中的碳含量低（一般在0.01%-0.02%），因此钢中一般没有碳化物存在。
一、2507双相不锈钢管的室温力学性能：。
二、2507双相不锈钢板在室温200℃的力学性能：。
外径壁厚δb/MPaδ0.2/MPaδ5/%硬度（HV)。
323.9mm4.57mm85866245270。
EURONORM:1.4410-X2CrNiMoN25.7.4。
DIN/EN1.4410、ASMESA-240。
2507不锈钢在适宜固溶处理后，此钢的显微组织有比较理想的α/γ之比约为50/50的双相结构。
当固溶温度在1050℃以上时，随温度升高，钢中铁素体相数量会有所增加，但由于含氮量高，在1300℃以下钢的相比例不会有显著改变。
此钢若不经不同温度时效（或受热的影响），在α+γ基体上会有γ2形成和δ、χ、R、α`金属间相和Cr2N等氧化物析出，由于钢中的碳含量低（一般在0.01%-0.02%），因此钢中一般没有碳化物存在。
一、2507双相不锈钢管的室温力学性能：。
二、2507双相不锈钢板在室温200℃的力学性能：。
外径壁厚δb/MPaδ0.2/MPaδ5/%硬度（HV)。
323.9mm4.57mm85866245270。
EURONORM:1.4410-X2CrNiMoN25.7.4。
DIN/EN1.4410、ASMESA-240。
双相不锈钢焊接工艺
本标准规定了双相不锈钢的焊前准备、人员、工艺要求、工艺过程和检验。
凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
LR钛型酸性焊条LB碱性焊条L焊丝LT药芯焊丝。
3.4.3送丝机构的控制装置，必须具备与焊接电源输出特性相应的控制机能，必须能均匀地调节焊接电流或电弧电压。
3.4.5使用保护气体时所采用的压力表和流量计必须刻度清晰，能得到稳定的流量，如采用气体加热器必须充分考虑其安全性。
4.1.3.1在焊前，被焊件应被安装到准确的位置，并检查坡口两侧的板是否对齐，当错边超过Q/RSHI.3.001.ZS.06《船舶建造质量标准上规定值，间隙超过Q/RS3165-2012《船体结构坡口形式选用规定值时，应进行调整。
确定符合要求后，拼板对接可以直接用定位焊进行定位，分段大接缝应通过马板进行固定。
材料表面的弧击和起弧,是一个瞬间的高温过程,冷却速度很快,表面显微组织中铁素体含量很高,这种组织对裂纹和腐蚀很敏感,应尽力避免,如果产生必须用细砂轮打磨去除。
一般焊接时不需要预热,但焊件壁厚过大或环境温度过低时,为防止冷速过快造成焊缝和热影响区铁素体含量过高,必要时要采取预热措施。
为避免冷却速度过低而引起析出相的产生,多层/多道焊的层间温度要控制。
保护气体：Ar气，Ar+（1～2%）N2。
封底焊时，背面均需要加保护气体，这样可以提高焊缝根部的耐腐蚀性，其背面保护气与正面相同。
焊丝：SAF2304和SAF2205可选用22.8.3.L；SAF2507应选用25.10.4.L焊丝。
保护气体：喷射过渡时：Ar+（1～3）%CO2或Ar+（1～3）%O2。
焊丝：SAF2304及SAF2205可选用22.9.3.LT焊丝。
那么以上的内容就是关于双相不锈钢焊接工艺的制作方法的介绍了，2507双相钢板 厂家直销是小编整理汇总而成，希望能给大家带来帮助。
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