3J33马氏体时效钢时效行为及晶粒细化(低Ni无Co马氏体时效钢强韧化研究)
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本文导读目录：
3、′马氏体获取最新
3J33马氏体时效钢时效行为及晶粒细化
本文通过真空熔炼制备了3J33马氏体时效钢,在研究3J33马氏体时效钢时效硬化行为的基础上,借助光学显微镜、扫描电镜、透射电镜以及X衍射等分析手段探索了3J33马氏体时效钢时效过程和循环相变晶粒细化过程中的组织演变规律;利用万能电子拉伸试验机、洛氏硬度仪和显微硬度仪对材料力学性能进行测试;对原有的循环相变晶粒细化工艺进行了优化,并对3J33马氏体时效钢表面机械研磨晶粒细化工艺进行了初步探索,为最终实现3J33马氏体时效钢组织纳米化并具有优良的综合性能提供依据。
3J33马氏体时效钢′等温循环相变细化晶粒工艺研究结果表明,3J33马氏体时效钢的再结晶温度为900℃;3J33马氏体时效钢900C,15min,5次循环细化工艺处理可获得良好的晶粒细化效果,晶粒最终尺寸可达8m左右;循环细化并没有改变时效析出行为的本质,但可加速时效的动力学过程;材料经循环细化时效后,抗拉强度b可达2048MPa,延伸率可达9.82%,表现出良好的综合力学性能。
低Ni无Co马氏体时效钢强韧化研究
本文通过Thermo-Calc热力学计算、物理化学相分析、SEM组织分析优化了00Ni14Cr3Mo3Ti马氏体时效钢的固溶处理工艺。
并研究了固溶温度对00Ni14Cr3Mo3Ti、00Ni13Cr9MoTi马氏体时效钢奥氏体晶粒大小的影响;在光学金相显微镜(OM)和扫描电子显微镜(SEM)下,观察了固溶、时效态的显微组织;研究了固溶温度对00Ni14Cr3Mo3Ti、00Ni13Cr9MoTi马氏体时效钢时效态冲击韧性的影响;并用扫描电子显微镜(SEM)观察了不同热处理工艺下的冲击断口形貌;研究了固溶温度对试验钢时效态拉伸性能的影响。
在750-1050℃固溶处理00Ni14Cr3Mo3Ti马氏体时效钢,固溶温度低于900℃,奥氏体晶粒长大缓慢,基本为22m,高于900℃,奥氏体晶粒快速长大,但马氏体形貌没有随着固溶温度的升高而改变。
随着固溶温度的升高,未溶的Laves-Fe2(Mo、Ti)相逐渐溶于基体,基体组织更均匀,使固溶态冲击韧性升高,硬度降低。
510℃时效后,固溶温度低于900℃,强度基本保持不变,冲击韧性、塑性逐渐升高,900℃时冲击吸收功达到最大值61J,高于900℃,由于奥氏体晶粒长大,强度、冲击韧性、塑性逐渐降低。
随着固溶温度的升高,00Ni13Cr9MoTi马氏体时效钢的奥氏体晶粒逐渐长大,高于900℃,长大速度加快。
在930℃固溶处理时,Ti2S、AlN、TiN等在晶界析出。
时效态基体组织为板条马氏体和少量的残余奥氏体。
通过Thermo-Calc热力学计算和固溶态SEM组织分析,00Ni13Cr9MoTi马氏体时效钢在固溶温度低于850℃时,也有未溶的Laves-Fe2(Mo、Ti)相,由于Mo含量从3.06%降到1.46%,使得未溶的Laves相非常细小。
00Ni14Cr3Mo3Ti马氏体时效钢在900℃固溶处理,510℃时效处理后,Rm1750MPa,Rp0.21670MPa,A10.5%,Z55%,AKU261J,00Ni13Cr9MoTi马氏体时效钢在850℃固溶处理,(-73)℃冷处理2h,510℃时效处理后,Rm1700MPa,Rp0.21625MPa,A11.5%,Z64%,AKU270J,钢的强度、韧性、塑性达到最佳配合。
′马氏体获取最新
论文通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢试件在-70℃下进行低温拉伸,制备出具有不同形变,诱发′马氏体相(铁磁相)含量的试样,进行了XRD和TEM研究其相结构。
采用ＡＥＳ研究１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢在中性氯离子介质中、相变′－马氏体含量对钝化膜稳定性的影响，由Ａｒ＋溅射得到Ｃｒ／Ｆｅ比值和Ｃｌ随深度变化的分布。
根据在化工和石化设备中亚稳定奥氏体不锈钢曾发生应力腐蚀破裂与氢脆的事例,对氢致破裂和形变马氏体(′)促发应力腐蚀破裂进行分析与讨论。
采用X射线衍射(XRD)和透射电子显微镜(TEM),研究TC21钛合金马氏体中亚结构的形貌和形成机理。
结果显示,在960～1000C温度范围内,TC21合金进行固溶淬火处理后会。
采用热模拟试验方法,研究了高温停留时间对显微组织为等轴状结构的细晶粒Ti-6Al-4V合金热影响区粗晶区晶粒生长、微观组织转变和性能的影响.结果表明,较长的高温停留时间作用下,粗。
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