石化装置奥氏体不锈钢管道焊缝的热处理问题探讨.doc

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　　3、氏体，过热区为奥氏体。另外测得热处理后焊缝的硬度为8平均9/71Q7B，热影响区的硬度为/71Q7I1，满足设计要求。D03母材为4!73R:!37，规格为!77D0!FFG7I073FF，焊材为ST!DIJS!DIR7氮化钛夹杂，热影响区金相组织为极少量的!铁素体氮化钛夹杂，焊缝组织为奥氏体!铁素体。同时，对焊缝热处理前后进行了硬度及铁素体含量的分析。热处理前硬度：焊道8平均9773，热影响区71SST701母材7K67B2，规格!77DFFGMFF，焊材:/7K672J47!I，热处理温度11，保温时间I879!个试验的晶间腐蚀试验均合格，可见对含稳定化元素的不锈钢进行热

　　4、处理是可行的。839从D03可以看出热处理后焊缝的铁素体含量比焊态的焊缝中铁素体的含量减少，焊缝硬度比热处理前高。对于高温下使用的奥氏体不锈钢从抗裂性出发，要求焊缝金属内含有一定量的铁素体，但从$相脆变和热强性考虑，铁素体含量越低越好，经过上述热处理可以达到减少焊缝中铁$D07几种热处理工艺的焊缝性能比较母材材质为E!37，规格为!77D0!FFG7DFF，焊素体含量的目的。8!9从加氢裂化、制氢转化炉、加氢精制等装置中的加热炉炉管及部分工艺管道的运行情况看，上述热处理能够满足设计要求。8D9限于试验手段的限制，对不锈钢做稳定化热处理和不材H!DIJ2K!IL，升温速度约7B1,，降温速

　　5、度为7收稿日期：3117R1!R3!89文章编号：$,-2$3,!,焊接钛制压力容器中残余应力的研究陈积光$，豆志武，赖伟栋，李冈陵2$8岳阳师院土建系，湖南岳阳!$!；8华南理工大学，广东广州-$9!$3摘要：由于钛板具有明显的正交各向异性和双向强化效应，其双向屈服强度比其单向屈服强度增大!1-:$AA%;。根据各向异性理论对钛制压力容器焊缝交叉处的焊接应力进行确定和研究，结果表明钛制压力容器的焊接残余应力不是想象中的那么小，而且当残余应力达到屈服强度的-以上时，应该考虑进行热处理。关键词：钛制压力容器；焊接残余应力；纵缝；环缝；交叉处中图分类号：B!文献标识码：C氩弧焊

　　6、，焊后不进行热处理，所焊钛圆筒压力容器见图$。!前言:/钛板在焊前都由薄膜覆盖，车间要求无尘，有空调。全部采用钨极氩弧焊，焊后不作热处理，以便测定焊缝应力和由焊接而产生的残余应力。为了论证钛制压力容器中焊接残余应力的大小，探讨其焊后是否热处理的问题，分别对焊后钛制压力容器给、横焊缝及交叉处的应力进行测试及推理计算。证明：在钛制压力容器中的焊接残余应力不是想象中的那么小。对纵向焊缝，其环向残余应力大约达到钛板屈服强度的石油化工奥氏体钢、铁镍合金和镍合金管道焊接规程:;8国家石油化学工业局8:;焊接学会8焊接手册2第卷3材料的焊接:;8北京：机械工业&热处理后焊缝的酸洗、钝化处理表面(由